35b链条是o6b吗短节距精密滚子链中有35B这种型号吗。 GB/T1243一97中有吗

一般的碳钢在300度时是可以使用的，估计你这个链条属于含碳量0.35左右的中碳钢。

钢材在300度时还没有发红，有一定的机械性能，可以承受不连续的力，也就是说偶尔运动一下是可以的，如果不停的在运转，在这种情况下会产生蠕变，就是缓慢的变形，最后断裂失效。

所以只要不是连续工作就应该能用，是连续工作的话就得找有耐高温性能的材料，比如含Cr，Mo等元素的耐热钢。

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前面英文字可能是厂家的代号，35链条是没有滚子的 节距9.525mm

每个厂家都有自己的型号称呼，但是数字的部分是没办法改变的。估计就是35的链条了

供你参考

链轮在我国以英制单位为标准。分3分、4分、5分、6分等等，还有单、双、三、四排轮等。双排,三排,四排的排距都是按国标制作的。

其次还有以字母A、B为型号的链轮，A为片式链轮 B代表台式链轮，以B1-2-3中的1、2、3分别代表单排、双排、三排链轮，不同分数的链轮齿厚都不一样的。

链轮是用链条来传动的，型号单位一般是英制的。有单排、双排和多排的。适用于低速、重载和高温条件下。和齿轮相比，可以用在两轴中心较远的场合。齿轮是通过互相啮合来传动的，型号单位多为公制，用模数表示。传动的功率和速度范围较大。结构紧凑可实现较大的传动比，效率高、使用寿命长。

所有标准链轮都是以英制为单位，1分即=1/8寸； 2分=1/4寸；3分=3/8

其中1分、2分是简称，它是指链轮或链条的节距。即链轮在分度圆直径展开长度上的节距,或链条每节之间的节距,节距越大,链轮链条也越大

如:4分链=1/2=12.7、5分链=5/8=15.875

参考资料：百度百科-链轮

圆柱形岩样轴向压缩破坏过程中，环向变形从另一个角度反映了岩样的屈服和破坏特征。在单轴压缩时，实验测得的岩样环向变形比轴向变形更早、更快地偏离与轴向应力的线性关系，在应力达到岩样强度1/2左右时，其体积就开始增大（扩容）［49］。因而，从实验测得的环向变形确定岩石材料的泊松比通常比确定杨氏模量更为困难。另一方面，从单轴压缩试验结果确定的泊松比，能否适用于复杂的应力状态，也缺少明确的结论。下面对常规三轴压缩中岩样的环向变形进行初步研究。环向变形是通过卡套在岩样中部的环状链条伸长来测量的。

4.7.1 常规三轴压缩的环向变形

图4-30给出两组粉砂岩试样的轴向应力、环向应变与轴向应变之间的全程曲线［50］。围压在加载初期与轴向变形同步增加，岩样在环向产生压缩。围压达到预定值之后保持恒定，岩样轴向压缩环向变形增加。

环向变形全程曲线与围压和岩样长度等有关。但在初期加载压密之后，各岩样环向与轴向应变的切线平行，即弹性变形的泊松比与围压和岩样长度无关。又同一产地的粉砂岩试样强度不同，杨氏模量也在（1.9～3.1）×104MPa范围内不等，这在图4-30可以明显看出；不过泊松比差别不大，在0.25左右。显然初始切线泊松比表示了岩石的弹性变形特征，而环向变形对切线的偏离表示了塑性变形的产生。

从图4-30还可以看出，围压越高，弹性泊松比适用的范围越大。这从另一个方面说明，利用单轴压缩试验结果确定的各种割线泊松比将会明显偏大，是很难适用于三轴应力状态的，至少不能用于弹性变形分析。

为了更清楚地表示岩样峰值之前的环向变形，将图4-30中环向应变-轴向应变曲线作了局部放大（图4-31），岩样序号与图4-30相同。从图中可以看出，环向变形始终处于非线性增加之中。因此在图4-30中确定的切线泊松比存在误差，只能在一定的精度下表示岩样的环向变形特征。

图4-30 粉砂岩试样轴向压缩的变形特性

a—岩样φ54mm×75mm；b—岩样φ54mm×100mm围压：1—0MPa；2—10MPa；3—20MPa；4—40MPa

图4-31 粉砂岩试样轴向压缩的变形特性

4.7.2 比例加载过程中的环向变形

利用尺度大致相同的6个直径为49.5mm、长度为100mm的花岗岩试样在MTS电液伺服试验机上进行常规三轴压缩试验（图4-32）。试验程序是：先对岩样预压至轴向应力10MPa或轴向应变0.05%，然后再同时增加轴向荷载和围压，加载终点的轴向应变为0.6%～0.8%，围压与轴向应变成正比增加至28MPa左右。图4-32给出了4个岩样的加载全过程，即轴向应力、环向变形与轴向应变之间的关系［51］。图中环向以压缩为正，但坐标轴向下。又恒定围压的加载试验表明，试验所用花岗岩材料的切线弹性模量是（3.1～3.2）×104MPa。

图4-32 花岗岩试样三轴压缩时的应力-应变关系

在加载初期，由于围压的作用岩样在环向产生较大的非线性压缩，这与轴向应变的情况相似.围压增加速度越快，初期环向变形的非线性就越显著。根据虎克定律公式（9.2），作出全部6个试样的

X=σ1+σ3 （4.26）

Y=σ3-Eε3 （4.27）

之间的关系曲线（图4-33）。若不考虑最初的加载过程，二者的变化量呈线性关系，其比例系数就是岩石材料的泊松比

ν=dY/dX=0.15～0.19 （4.28）

图4-33 三轴加载过程与泊松比的关系

图4-34 三轴应力状态下的弹性模量

利用式（4.28）确定的泊松比与由图6-16卸围压过程得到的数值相当，即所确定的泊松比可以表示卸围压过程中弹性变形时应力之间变化关系。真实岩体总是处在一定的应力状态之下，岩石力学需要研究的是材料对应力状态变化的响应。因此利用应力从零逐步增加的试验过程有时不能真正反映工程岩体的力学性质。另一方面，对图4-32所示的4个岩样比例加载过程而言，由于图4-33中X与Y之间仅是线性关系，并不是成正比，所以虎克定律不能直接用来描述岩样变形与应力之间的关系；而岩样经过加载初期的非线性变形之后，其应力-应变之间的变化量满足虎克定律，用来确定的材料参数才具有应用价值。

若再根据公式（4-21），将图4-32 中岩样三轴比例加载过程的应力-应变关系用σ1-2νσ3和ε1来整理，则可以发现，“切线杨氏模量”是逐步增加的，在轴向应变0.3%之后才达到（3.1～3.2）×104MPa，并保持恒定（图4-34）。

图4-35是两个粉砂岩试样的比例加载过程。图4-35a中围压增加较快，岩样由于围压的作用而在环向产生压缩；图4-35b中围压增加较慢，岩样则在轴向压缩变形的作用下产生侧向膨胀。由于轴向变形和围压都是变化的，试验结果不能直接用来确定岩石的力学参数。

图4-35 粉砂岩试样比例加载过程的环向变形

a—岩样φ49.4mm×78.6mm；b—岩样φ49.4mm×77.1mm

利用公式（4.26）和（4.27）作出X、Y之间的关系曲线（图4-36）。与花岗岩不同的是，粉砂岩的泊松比处于变化之中。在轴向应力150MPa 以下时，泊松比大约是0.2，比恒定围压的轴向压缩试验以及卸围压试验得到的结果要小。其原因可能是，轴向压缩引起的岩样侧向膨胀，受到了不断增加的围压的抑制。就此而言，对粉砂岩这样的材料，广义虎克定律的成立只是近似的。工程设计时，对计算结果的误差必须有足够的认识。

图4-36 比例加载试验确定泊松比

总之，不能直接用最初加载过程的试验数据来确定材料的参数（所谓割线值），它们难以表示材料对应力状态变化的反应。而初期压密之后的“切线泊松比”与岩样形状、围压以及加载方法无关，可以表示岩样弹性状态下应力之间的关系，应推荐使用。当然，为工程设计而提供的岩性参数，必须明确参数的精度和适用的应力范围。